实验3逐时多场报告
快速多场求解方法
正式热瞬态使用1,545,463个单元的快速正式网格，复用冻结的600秒RANS风场，保留速度、静压、湍流、涡量、回流区、12台风机实际工作点和局部换热映射；不是逐时重算RANS。该近似用于把两条18,000秒热历程和两个关键审计控制在两小时总预算内，页面不会把它描述为逐时流热强耦合。
隐藏预热先以稳态迭代接近热平衡，再用1小时全隐式热步检查连续三个窗口；十个固体区域的最高温度窗口变化均须小于0.05 K。正式工况仍使用原瞬态离散、最大60秒的自适应热步和每600秒写出，预热加速步不进入18,000秒结果帧。
舱内采用漫反射灰体视角系数辐射；室外侧壁另加入天空15℃、地物25℃、竖直面天空视角系数0.50的天空等效辐射修正。太阳只照射风机入口所在长侧面，顶面不受光。2毫米导热垫压缩为单侧守恒薄层热阻，电芯、极柱、母排和压紧件随接触面下移2毫米；快速网格不能形成非空的2.27毫米极柱体区域，因此母排再下移2.27毫米闭合接触，极柱热容量并入母排，极柱接触焦耳热仍作为独立热源记账并施加到母排。快速网格无法可靠解析1.5毫米内钢板，因此将其与30毫米保温层合并为31.5毫米复合实体，并严格保持面热容量和热阻守恒，内表面仍使用镀锌钢板发射率0.30。为避免92毫米风机穿过上下舱隔板，实验3的12台风机整体下移16.2毫米。风机压力跳跃面采用0.006平方米有效流通面积，居中放置在38毫米厚度中面。实验1、2不采用这些等效修正。
数据来源与工程假设
587Ah容量、外形与极柱尺寸依据海辰ST587P050A公开规格书；风机尺寸、26.4W额定输入及压力—流量曲线依据Sanyo Denki 9GA0924P1H01厂家资料。电芯双向HPPC、容量和熵系数来自280Ah方形磷酸铁锂公开数据集（Zenodo DOI：10.5281/zenodo.20813753），不是海辰587Ah目标电芯实测；本轮按容量缩放，并用实验2的0.5C放电平均29.06W/芯校准。外壳、保温、框架、压紧件、母排、接触电阻和辅助件参数均为无整包图纸条件下的工程假设，必须结合审计与不确定性边界解读。
验证边界
受两小时总预算约束，本轮未执行1,130万单元精细网格的600秒对照，也未逐600秒刷新RANS；因此网格与冻结流场误差仍是单独的不确定性来源。60秒热步大于细小空气单元的局部对流时间尺度，空气温度采用全隐式降阶推进，不解析该时间尺度上的流动瞬态。
太阳预热期间的风机热源为零，预热空气速度与质量通量均为零，因此没有误用满速风场；但本轮未单独重算停机自然对流，预热空气只保留导热和辐射换热。该处理可能高估预热温升，作为结果不确定性保留。无电流时SOC不产生电芯热且材料物性不随SOC变化，因此0%与100%初始SOC共用同一预热热平衡场。
OpenFOAM后处理未单独导出环境净辐射的逐时非零积分，页面把未记录的净辐射、远场换热与离散余项合并为全局区间残差。表中的代数闭合误差仅检查回填后的账式，不等同于独立能量闭合验证；质量不平衡仍由空气边界通量独立计算。
本轮不建模热失控与产气、雨雪与水膜、凝露、机械应力和膨胀反馈、真实BMS均衡与限流、叶片通过频率涡流、声学噪声，以及舱外逆变器或功率设备热源。
当前时刻能量账
母排与辅助部件发热拆分
52芯逐芯温度与发热拆分
| 电芯 | 均温 | 最低 | 最高 | 芯内温差 | 欧姆热 | 极耳/集流区热 | 动态极化热 | 可逆熵热 | 热点位置（8×3×12） |
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12台风机逐台工作点
| 风机 | 流量 | 压升 | 风机气动功 | 电机损耗 | 输入电功率 |
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单因素审计附录
审计不增加正式工况标签；每项均说明计算层级和假设，不能把局部线性推算当成完整CFD重算。
| 项目 | 峰值温差变化 | 方法 | 依据 |
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